简介： 成都市水六厂B厂是我国第一个城市供水设施BOT项目，其包括80万m3/d的取水工程、40万m3/d的净水厂、140万m3/d净水厂的排水总渠和27 km DN=2400的输水管道等4个子项目。介绍了该项目的设计、施工、试运行及其竣工验收 等方面的具体情况，总结了该BOT工程的建设经验，并为同类项目建 设提出了一些建议。
关键字：BOT 供水工程 输水管道
成都市自来水六厂是目前国内最大的重力流供水厂，利用成都平原的自然坡降及都江堰水系 的特征，从上游不到2 km的徐堰河、柏条河重力引水至水厂，常年引用徐堰河水，徐堰河岁 修期间转用柏条河水，河水经水厂净化处理后，利用60 m的自然高差，向城市管网重力输水 。近期规划为A，B，C三座水厂，A厂是老厂，供水60万 m3/d；B厂是按BOT方式建设的供 水40万 m3/d的新厂；C厂系规划建设中的另一新厂，规模类同B厂。三座水厂既独立运营 、又相互毗邻，将形成一个达140万 m3/d的重力流均匀供水基地。
B厂是1997年1月经国家计委批准立项的全国第一个城市供水设施BOT试点项目，经一年多的 国际公开招标，中标方是法国通用水务集团日本丸红株式会社的投标联合体。1999 年8月11日成都市政府与成都通用水务丸红供水有限公司（项目公司）正式签署了《特许权 协议》，经两年半的紧张施工，于2002年2月11日按期完工，投入商业运营。一年多来运营 的总体效果是好的，为我国今后以BOT方式建设供水设施积累了可贵的经验。
B厂BOT项目包括4个子项目：80万 m3/d的取水工程（两座取水口、连通渠、引水暗渠）； 40万 m3/d的净水厂；140万 m3/d净水厂的排水总渠；27 km DN=2400的输水管道。 其中引水暗渠的一半、排水总渠、输水管道为BT（建设、移交）项目，于2003年5月26日正 式移交给了成都市政府，由成都市自来水总公司接管；其余部分为BOT项目，项目公司将运 营管理15年半后移交给成都市政府。
工程总投资1.065亿美元，项目公司在B厂运营管理期间，每天向城市管网输送40万 m3的 自来水，成都市自来水总公司按月供水量向项目公司以人民币支付运营水费，并向都江堰管 理部门缴纳水资源费。运营水价包括固定价格和浮动价格两部分，浮动价格按汇率系数 变化而调整。在《购水协议》上，对每个运营年的运营水价作了明确描述，第一年为0.96 元/m3，最后一年为1.56元/m3，在15年半的运营期间将向项目公司累计支付的水费约 达31.27亿元人民币。
1 净水厂
取水及净水厂的工艺设计及设备安装工程由法国OTV公司分包，净水工艺采用二次沉淀、过 滤消毒的常规流程。
1.1 取水部分
取水部分由取水口、连通渠、连接井及引水暗渠组成。
1.1.1 取水口
取水口由拦河闸、进水格栅、冲砂设施及进水控制闸组成。徐堰河取水口利用A厂的相关设施，仅新建进水控制闸；柏条河取水口亦利用了A厂的相关设 施，新建10 m长进水格栅及进水控制闸。
1.1.2 连通渠和连接井
连通渠、连接井的功能是连接两个取水口，将原水转输入引水暗渠。在每条连通渠出口 处设有叠梁闸，在连接井下游方向的格栅室内装有4台自动除渣机，并设有人工、电动控制 闸板。
为了防范原水突发性污染问题，在连接井内设置了酚、氨氮、锰及水位、pH、浊度、电导率 等在线监测仪表，以上测定数据同时传递到水六厂B厂、A厂中控室。
1.1.3 引水暗渠
引水暗渠为现浇钢筋砼结构，双孔方涵，每孔长1830 m，宽3 m，高2 m。B，C两厂 各用一孔，出口处设有叠梁闸，将原水输入B厂厂区内的分配井。
1.2 厂区部分
1.2.1 分配井
在分配井内设置了电动、手动调节闸板，将原水分配至B，C两厂。由于分配井没有溢流设施 ，在试运行中，调控DN=1800气动控流阀时产生水锤，分配井出现顶部溢流故障。为此 ， 分配井是修改较多的构筑物之一，调节闸板改电动，抬高井壁高度，增设旋转爬梯等。
1.2.2 配水井
配水井的功能是将原水经溢流堰及闸板切换，均匀分配至两座预沉池或通过超越管至两座混 合井。井内水停留时间为3 min，井内设6条溢流堰，堰总长达60 m，从而减少水头损失。按 原水水质需要，可在井内投加PAM，粉末活性炭及前加氯。
在分配井与配水井间设有DN=2400超声波流量计及DN=1800气动控制阀，通过流量信 号对阀门自控或远控，调节进水量。
1.2.3 预沉池
当原水浊度大于1000 NTU时，原水流入2座辐流式预沉池，其内径为36 m，周边水深为2.96 m，池中水深为4.19 m，池底中心设内径5 m，深1.2 m的集泥斗，通过中心传动桁架式刮 泥机 ，将泥刮至斗内，由排泥管、排砂泵送至排水渠道。设计排泥浓度为5%，预沉池设计最大表 面负荷为10 m3/（h·m2）。利用投加PAM去除高浊，停留时间为20 min，但近些年原水 高浊 情况不多，预沉池基本没有使用。
1.2.4 混合池
当原水浊度小于1000 NTU时，通过超越管直接进入混凝沉淀系统，首先在两座机械混合池 停 留1.24 min，混合池有效容积180 m3，设1台变频悬臂式混合搅拌机，混合搅拌流量为 设计流量的3倍。
PAC，PAM及滤池反冲洗回用水均投入该池内。
1.2.5 絮凝池
2座混合池分别连通5格机械絮凝池，共10格。水经混合池后，均匀分配到每一格絮凝池的进 水渠道，水从进水渠底部长条形孔进入絮凝池，经搅拌后，水从絮凝池上部进入沉淀池底部 。絮凝池每格处理水量为1740～1980 m3/h，一格池的平面尺寸8.74 m×8.7 m，有效 水 深7.63 m，有效容积580 m3。一格池内只设立了一台变频慢速搅拌机，搅拌叶轮直径3.8 m，转速1.3～6.5 r/min，叶轮外缘线速度1.27 m/s，配套电机功率为1.1 kW。搅拌机具有回流十余倍设计流量的性能，水在池内达到三维旋转翻滚流动，GT值控制在 104 ～105之间，絮凝时间达20 min。此机械絮凝池的设计与国内流行的设计不一样，它结构 简单，池内基本上不积泥，形成的矾花好。但需要说明的是混合池中除投加PAC外，还需同 时投加PAM，否则影响絮凝效果。
1.2.6 斜管沉淀池
OTV设计的MULTIFLO斜管沉淀池，亦分10格。每格沉淀区面积为108.66 m2，表面 负荷16～18.2 m3/（h·m2），斜管高1.21 m（斜长1.4 m，倾角60°），棱形（39 .5 mm×35.5 mm）。斜管采用乙丙共聚板材模压、热焊组合成型，清水区保护高0.686 m ，底部配 水区高2.1 m，采用小漏斗、静压差排泥，小漏斗高3.57 m。
每格沉淀区有9个排泥斗，10格共90个斗。每个斗设一根排泥管至排水管廊，9根管为一 组，每组设排泥总管，排泥总管上设有移动式泵抽放空措施。为了减少排泥管埋深，采用4.18 m静压差 排 泥，每根排泥管上安装了一个气动橡胶快速排泥阀，定时启动排泥，小斗增加浓缩时间、减 少排泥水量，效果良好。排水管廊布置在沉淀池出水渠的下方，总长约93 m，在管廊里排列 90个气动橡胶快速排泥阀，有利于集中管理。
当水中溶解氧较多时，池内会出现气浮效应，部分浮渣上浮，故在进水侧设置横向排渣槽， 用阀门控制排渣。尽管沉淀池表面负荷比国内设计大了1.7倍，一年运营效果表明，当PAC投加量为10～2 5 mg/L，PAM投加量为0.05～0.15 mg/L时，沉淀池出水浊度在2～3 NTU之间，滤后水浊度 在0.05～0.2 NTU之间。
沉淀池采用的玻璃钢集水槽存在静电吸附矾花的问题，斜管上端面，积矾花的现象较明显， 经常需专人用高压水冲洗。
1.2.7 快速F型滤池
快速F型滤池系OTV专利，滤池共8格，每格面积为122 m2，池深4.86 m，原设计滤层厚度 为2 m，过滤周期20～24 h，滤速达17.3～19.8 m/h，采用长柄滤头，滤帽缝隙总面 积占滤池过滤面积的1.36%。气水反冲洗过程由冲洗周期及滤层水头损失自动控制，气冲强 度50 m3/(h·m2)，气水同时反冲时水冲洗强度12 m3/(h·m2>)，水清洗阶段时 反冲洗强度为30 m3/(h·m2)，滤料膨胀率为10%。滤池反冲洗的前期高浊水直接排入排水渠道，反冲 洗后期水回收后泵至混合井，回用水量的比例由化验室试验确定，以反冲洗的时间进行控制。
在初设、施工图中滤料粒径未定，但在安装期间确定滤料粒径d10为1.35 mm， K60＜1.5。由于冲洗强度与de1.31成正比，粒径加大了，反冲强 度需提高，为此增加了一台鼓风机，同时滤层厚度减为1.5 m ，冲洗水泵未变，水冲强度未变，只是在滤池反冲洗过程中补充了一次水反冲。并且在滤 池单侧进水孔处，为了 避免冲刷滤层表面，增设了穿孔消能板。尽管滤池运行尚可，但滤池优化运行的研究、技改仍在探讨，也就是说 ，在水厂试运行过程中修改原设计较多的净化工艺是滤池。
1.2.8 清水池
水六厂为均匀供水水厂，清水池有效容积为日供水量的5.2%，分4组，每组可独立清洗， 每组池进、出口设有叠梁闸及手动闸板闸，清水池出口有细格栅装置，溢流堰出口有水封设施。
遗憾的是整个清水池没设爬梯；清水池出水管利用90°弯管虹吸出水，为了减少流量计管 顶的积气，用水射器人工抽排弯管顶部的空气。
1.2.9 药剂楼
药剂楼内设有PAC，PAM，粉末活性炭，液氯的贮存及投加系统。
1.2.9.1 碱式氯化铝（PAC）原液投加系统
PAC原液贮存在4个直径2.9 m，高7.6 m，容积50 m3的聚乙烯罐内。用6台隔膜式 计量泵，Q=350 L/h，P=0.525 MPa（4用2备），将原液投入混合池中，并在投加 点增加了稀释原液的供水装置。
1.2.9.2 聚丙烯酰胺（PAM）投加系统
固体PAM配制设有进料斗、45 m3贮罐（2个）、45 m3配液池（2座）及搅拌机等。投 加采用偏心螺杆泵，原水高浊度时采用3台Q=5～15 m3/h,H=50 m泵（2用1备）投 加至配水井；作为助凝剂使用时采用6台Q=0.195～2.1 m3/h，H=50 m泵（4用2 备），投加至混合井。PAM稀释的水是由滤池管廊专用泵供给的不含氯的滤后水。
根据高效絮凝沉淀的设计构思，需要长期投加助凝剂，而国产PAM的单体含量不稳定，故指 定用法国进口的PAM，且需我国卫生部签发的许可证。
1.2.9.3 粉末活性炭投加系统
设置了粉末活性炭投加系统，解决突发性酚的污染问题。粉末活性炭投加系统由V=1000 L进料斗、45 m3贮罐（2个）、50 m3配液池（2座）及搅拌机组成。用偏心螺杆 泵泵入配水井中，为了消除进料点的粉尘，增设一套粉尘吸收装置，由水吸收后排出。
1.2.9.4 液氯投加系统
液氯投加系统分前加氯、后加氯两部分。加氯间设有200 kg/h蒸发器2台，前加氯机V030 60 kg/h 1台，后加氯机V2100 200 kg/h 2台。
水射器设在药剂楼内，压力水由厂自用水系统供给，设有三探头漏氯报警系统及漏 氯回收中和系统。
前加氯按流量采取比例投加，投加点设在配水井及斜管沉淀池出口，用折点加氯法，解决氨 氮、BOD等超标带来的有机污染问题；后加氯采取复合环自动投加，投加点设在滤池出水管 上。
氯库净空高仅4.2 m，氯瓶起吊不便。
1.2.10 出水流量及水质检测
B厂出水流量及出水水质的检测，对BOT项目而言是极为重要的。在清水池出水管上装有 两套DN2 400超声波流量计，在两套流量计之间留有3.2 m宽在线比对测定的位置， 以便 安装比对测定的流量计，流量计使用前经有资格的检验机构检验合格，流量计井室设有两把 锁，实行共管。
在清水池出口装有两套浊度、余氯、pH在线监测仪和记录仪。上述水质参数及流量、清水池 水位信息，以专线传至A厂中控室。
由于水厂进水、出水均装设了流量计，自用水率的核算比较方便，目前自用水率＜3.5% ，这表明B厂是一座节水型的净水厂。
1.2.11 控制系统
B厂的运行控制由SCADA系统、仪器仪表系统、工业监视系统组成。运行控制的设计原则是 分散控制与中控室管理、控制相结合。整个水厂在取水口、预沉池、沉淀池、滤池、药剂楼 、清水池等处设有15套控制系统，可以在调试、保养及检修时就地进行参数修改与控制，絮 凝剂、助凝剂、消毒剂等均按设定值自动投加；中控室设有两套SCADA工作站，实施对水厂 工艺监视、数据采集、参数修改及远控或自控。
2 输水管道
根据《特许权协议》的承诺，项目公司在B厂投产前应敷设完27 km DN=2400输水管道， 与三环路城市管网连通，城市管网的配套建设由成都市政府同期进行，确保B厂投产后，每天40万 m3自来 水能均匀输入管网。
2.1 管道走向
原考虑的输水管道的走向是由水六厂B厂→磨盘山高位水库→三环路；但因当时许多问题尚 未确定，故将输水管道走向改为由水六厂B厂→三环路→沿三环路向磨盘山方向延伸敷设， 其中水六厂B厂至三环路为20 km，三环路外侧绿化带沿三环路敷设7 km。
2.2 管道直径
输水管道直径的确定，不完全是为了B厂40万 m3/d的输水需要，综合考虑到原A厂3条预 应力输水管道存在的隐患，以及城市供水范围扩大的需要。
2.3 管道材质
输水管道原考虑采用钢筒预应力砼管，但由于种种原因最后在标书上定为钢管。
2.4 钢管壁厚
钢管壁厚在草拟标书时明确了要求，在审定标书时提出由中标方计算确定。在初设审查过程 中，钢管壁厚难以统一看法，为此我们曾向我国工程建设标准化协会管道结构委员会咨询核算，该会于 1998年6月17日复函同意我方认定的在管顶覆土4 m之内，壁厚18 mm的意见。数日后，管道 承包商--法国SADE 公司找到该会解释，该会又于1998年6月26日来函称在管顶覆土4 m之内，壁厚16 mm是可靠的。由于输水 管道工程是BT项目，钢管最小壁厚薄2 mm对工程成败不可能形成否定因素，但对工程造价影 响较大，与管 道寿命也有极大关系，我们与承包商观点的分歧，主要是站在不同的角度考虑同一个问题，至今笔者仍认为这 是一个遗憾，理应在标书中明确。
2.5 钢管制作
对于钢管制作，SADE公司提出用自动螺旋缝埋弧焊卷焊钢管，是不错的方案。钢材是用武汉 钢铁集团公司供应的Q235-B厚16 mm，宽1500 mm的钢卷板。螺旋焊管机是英国WILSONBYARO公司BY ARD2000型的产品，焊机是美国LICOLNNAS-1500型自动焊机。按石油天然气行业标准《SY/T5 037-92普通液体输送管道用螺旋缝埋弧焊钢管》制作，焊接速度快，焊缝成型稳定，质量可 靠，外观漂亮，比直缝卷管刚度好，可自动连续生产。管外径2438 mm，定尺每节9 m长，经超声波探伤抽查焊缝的5%，X射线探伤复查前者的20%，并经1.25倍管道 试验压力作水压检验后进入下一工序。
2.6 钢管防腐
《特许权协议》对钢管内衬指定用水泥砂浆；外防腐只提出技术要求，没有指定材料。SADE 公司提出钢管内喷涂卫生级环氧树脂，外防腐用特加强级环氧煤沥青。经研究同意了承包商 的意见，但选用的原材料厂家应取得成都市政府认可。经多次谈判选定采用某高科技公司的 渤 星牌产品：内喷涂用8701饮用水容器防腐蚀涂料，外防腐用8703环氧煤沥青防腐涂料 。
2.6.1 内喷涂材质及作业要求
内喷涂用8701饮用水容器防腐蚀涂料的材质及作业要求，由于目前国家还没有相应标准 ，而是参考石油天然气行业标准(SY/T4057-93)实施，且提出以下要求：
（1）钢管内壁喷砂等方式除锈达到(GB/T8923-88)的Sa2.5级标准的要求，使管壁 呈现金属本色。
（2）作内喷涂的液体环氧树脂应具有卫生部的卫生许可证，且施工过程中对人体无害。
（3）衬层总厚度≥400 μm（通常喷涂五道，第一道底漆在喷砂除锈后1 h内完成， 待表干后喷下一道。
（4）涂衬后应抽检涂层厚度、孔隙、气泡、机械损伤等，对发现的缺陷及时修补。
2.6.2 外防腐材质及作业要求
参考石油部标准(SYT28-87)实施，结合过去的经验，且提出以下要求：
（1）钢管表面除锈应达到(GB8923-88)的Sa2.5级标准，呈现金属本色，无可见的油脂、污 垢、铁锈等附着物。
（2）防腐层应在24 h内固化，厚度均匀、密实、不翘、不皱、不空鼓、不漏色，不粘手， 外观完整。
（3）防腐层固化后，用小刀划开舌形切口，无法使涂层分层剥落，底漆与金属表面粘结良 好。
（4）防腐涂层固化后及3个月后，绝缘性能均良好，要求电火花仪检测的击穿电压达10 kV ，最低不小于6 kV，且每m2面积上最多只允许2处6 kV以上针孔击穿。
（5）操作方便，对人体及环境无害。
实践证明，采用环氧煤沥青防腐蚀涂料时，宜五油二布，总厚度≥600 μm，可符合以上要 求。
2.6.3 几点体会
（1）原材料质量的稳定是重要的，对每批来料应认真检验。
（2）管体喷砂除锈的效果，是影响涂层质量的关键，特别是及时喷涂底漆是必要的， 在潮湿的成都平原显得尤为重要。
（3）环境的湿度，对作业的质量影响很大，当相对湿度超过80%时，通常不进行作业。
（4）内喷涂的厚度要控制好，下层表干后才可喷涂上层。
（5）外防腐的玻纤布首先在环氧煤沥青涂液中浸透，边滚压边用刷板压平排气。
（6）现场管段组焊后的内、外防腐，首先是用电动砂轮除锈，然后分层刷涂，相对 而言质量控制较难。
（7） 一旦涂层出现空鼓、黄斑等问题时，应扩大范围铲除涂层，从除锈开始，分层作业修 补。
（8）管内喷涂环氧树脂这样的柔性材料，尽管比水泥砂浆衬里造价高3倍，但对钢管椭圆度 的调整适应性强，工效快。
2.7 钢管现场组合焊接
2.7.1 图纸要求
管节现场组合焊接前应先修口、清根，管端端面的坡口角度、钝边、间隙，应符合(GB5026 8-97)表4.2.7的规定，一个焊口4人施焊，外焊3～4道，内焊2道；焊缝总长的10%做超声 波 无损检测，按(GB11345-89)焊缝等级Ⅱ级为合格；超声波无损检测总长度的20%做X射线无损 检测，按(GB3323-87)焊缝等级Ⅲ级为合格。
2.7.2 施工中的实际检测
施工中每条焊缝均分为8个区，每条焊缝抽1个区做超声波无损检测，穿越河流、道路等障碍 处焊缝做100%超声波无损检测；抽检长度约为焊缝总长度的13%。每4条焊缝随机抽一条做X射线无损检测，拍3张胶片，每张胶片长为360 mm，抽检长度约 为超声波无损检测长度的28%。
27 km全线管道焊缝通过无损检测，全部合格。
2.8 钢管圆度保证的措施
2.8.1 图纸要求
参照《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-97），沟底土壤压实度为90%，砂垫 层厚度为200 mm，胸腔回填土压实度为95%，管顶0.5 m内回填土压实度约为 90%，上层 回填土压实度随地面功能的不同而不同，管顶高程偏差≤±20 mm，管道内椭圆度≤2%。
2.8.2 施工中的具体措施
（1）沟底200 mm用人工开挖，清捡至设计高程，无碎石和其他杂物；否则超挖，填 砂200 mm厚。
（2）每节钢管内用圆木3处预超顶拱1%～2%。
（3）回填土时，管道边缘用木棒分层捣实，每层虚铺土厚度≤200 mm；其余部位采用电动 蛙式夯分层夯实，每层虚铺土厚度≤250 mm；管道两侧同步回填、夯实，夯实土高差≤300 mm，回填土的含水量要按需控制，必要时掺和石灰、砂等改善。
（4）夯实检测用环刀法，检测频率为每层3点/100 m。
（5）沟槽土回填完毕多日后，才可拆除管内顶撑木，若管内圆度达不到要求，回填土重新 挖掉，按上述程序返工。
2.9 管道分段作强度及严密性检验
（1）试验压力值的确定：由于管道是重力流输水管道，按地面高差，前14.5 km的试验压 力为0.9 MPa，后12.5 km的试验压力为1.1 MPa。
(2)管道强度检验时，将管内水升压至试验压力值后，若10 min内降压值小于0.05 MPa为合 格。
(3)管道严密性检验时，将管内水升压至试验压力值，恒压2 h，恒压过程中补水量≤2.45 L/(km·min)，表示检验合格。
(4)全线管道基本经强度、严密性检验合格验收。
2.10 连通管的布置
27 km输水管道的前20 km在农田段为A段，后7 km在三环路外侧绿化带内为B段。
输水管道在B厂围墙外桩号A00+20处以DN 2400～DN 2200连通管与A厂一、二期输 水管道连通，并预 留了与即将建设的C厂输水管道连通的DN2 400接口；在桩号A51+00处预留了与A厂一、 二期 输水管道连通的DN 1600接口；在桩号A199+90处以DN2 000钢管与三环路城市环状 管网连通 ；B段多处与三环路管网连通，末端和配套的DN2 400输水管道连通，该管道经川陕路将 与磨盘山高位水库相通。
2.11 主控阀门及附阀门
在A段20 km内，有连通管三、四通的各个侧面都设了主控阀门，穿越外环高速路、铁路两侧 也设了主控阀门，共有8个DN 2400主控阀门，2个DN 2400，1个DN 2000（由成 都市自来水总公司安装），1个DN 1600的预留阀门。
在B段7 km内，管道穿越府河、铁路、多个道路立交桥，设立了4个DN 2400主控阀 门。
在27 km内共安装DN2 400阀门14个中，有8个为法国KTC公司的卧式蝶阀，型号为TBG334 E， 重12 t；有6个为国内铁岭阀门厂的卧式蝶阀，型号为WD23LA41X-10Q，重16 t。 很明显KTC公司的阀门结构设计合理，阀板偏心后可360度旋转，有利于在管内进行密封圈的 更换；启闭加长杆与启闭方向传递空心轴组合为一体，结构紧凑；KTC阀门减速箱的结构设 计亦精巧；阀门铸造质量好，同样均为球铁铸件，仅有铁岭阀门的3/4重。
KTC阀门密封胶圈采用三元一丙橡胶，铁岭阀门采用丁腈橡胶，阀门在现场检验、组装中， 密封胶圈均出现了一些问题。
按惯例采购的阀门在现场不另行水压检验，但成都水司对采购的阀门长期坚持逐个水压检验 ，经谈判同意了中方的意见，实践表明几乎绝大部分阀门均检验不合格，项目公司也感到震惊。 8个法国KTC公司 DN 2400蝶阀均存在渗漏问题，查找原因时发现胶圈是胶条粘接的，胶条的直径本身存 在1 mm的偏差，粘接断面又偏粗，导致水压检验时渗漏，后经1～2次厂方从法国带来胶圈，进行 更换才符合要求。
在主控阀门处均设置了跨越连通的DN 400附阀门，在管道分段或不分段灌水时，关闭主 控阀门，用连通的附阀门开启灌水是一项重要措施。附阀门的口径选择，主要考虑灌水速度、管道的排气速度。
采购的连通附阀门是法国KTC公司的DN 400蝶阀，共12个，此蝶阀外观质量及整体结构是 好的 ，可是逐个水压检验时却有一侧传动轴均串水，后发现轴的密封胶圈规格有误，全部更换后 检验合格。
2.12 放空排水阀门
在A段的管道基本是顺坡埋设的，主控阀门处总是前段管道的最低点，因此在主控阀门前安 装有DN 600放空排水阀门；非顺坡埋设的管段，在管道两主阀门之间任一最低点均设有放空排水 阀门。这样在管道故障点抢修时，可在管段最低点把余水抽排掉，加快故障点的抢修。放空排水阀门口径的选 择，综合考虑到今后引接分支管道的可能，口径略为偏大。
放空排水阀门开启的概率是极低的，因而选用的是闸阀，而不是蝶阀，总共有19件。SADE公 司采购的是英国的灰铸铁闸阀，经现场水压检验均串水或渗漏，全部更换为国内天津某公司的灰铸铁闸 阀，在工地管道试压过程中又纷纷爆裂，因工程进度紧迫，只好全部更换为塘沽公司的球铁蝶阀后才没有出现 故障。
(未完待续)
◇作者通讯处：610041 成都市双楠街44号
○电话：(0)13908037595
○E-mail：hwh1937@yahoo.com.cn
